扎蘭屯燃氣供暖鍋爐公司 以科技研發(fā)為基石

導(dǎo)讀：

其次，氣體燃料通常燃燒后不含灰，但仍存在部分未燃盡的炭黑和酸性氣體，因此當水和煙氣直接接觸后會呈一定的酸性而且有些許雜質(zhì)生成，造成出水品質(zhì)下降不能直接使用，并且有一定的腐蝕性，因此，需使用專門的水處理設(shè)施實現(xiàn)對煙氣中雜質(zhì)的吸收，所以直接接觸噴淋換熱技術(shù)；將剩余煙氣的潛熱及顯熱吸收方案可以考慮，但不作

其次，氣體燃料通常燃燒后不含灰，但仍存在部分未燃盡的

其次，氣體燃料通常燃燒后不含灰，但仍存在部分未燃盡的炭黑和酸性氣體，因此當水和煙氣直接接觸后會呈一定的酸性而且有些許雜質(zhì)生成，造成出水品質(zhì)下降不能直接使用，并且有一定的腐蝕性，因此，需使用專門的水處理設(shè)施實現(xiàn)對煙氣中雜質(zhì)的吸收，所以直接接觸噴淋換熱技術(shù)；將剩余煙氣的潛熱及顯熱吸收方案可以考慮，但不作為主流推薦方向。最后，用翅片管換熱技術(shù)，利用煙氣余熱預(yù)熱送入到扎蘭屯燃氣供暖鍋爐公司的冷空氣，使其達到預(yù)熱的溫度。

在對建筑進行供暖時，供暖面積也是要考慮的問題之一，供暖面積的

在對建筑進行供暖時，供暖面積也是要考慮的問題之一，供暖面積的大小直接影響到對扎蘭屯燃氣供暖鍋爐公司容量的選擇。針對供暖面積，方快鍋爐技術(shù)人員總結(jié)出供暖鍋爐容積與供暖面積的關(guān)系等式。

第三混合點在中輻射區(qū)管屏與上輻射區(qū)管屏之間

第三混合點在中輻射區(qū)管屏與上輻射區(qū)管屏之間。工質(zhì)在上輻射區(qū)管屏后的第四混合點后分成兩部分。一部分（36%工質(zhì)流量）經(jīng)爐頂水冷壁，另一部分經(jīng)旁通流經(jīng)對流煙道及水平煙道的包覆壁。最后經(jīng)第五混合點后進入過熱器系統(tǒng)。第六混合點布置在一級對流再熱器與二級對流再熱器之間。

為分析電廠運行的經(jīng)濟性,對某電廠燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組進行了余熱扎蘭屯燃氣供暖鍋爐公司性能試驗,利用現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)采取正、反平衡2種數(shù)學(xué)模型分別計算余熱鍋爐熱效率.在假設(shè)系統(tǒng)存在不明泄漏的極端情況下,研究了采用2種模型計算的余熱鍋爐熱效率變化趨勢.計算結(jié)果表明:額定工況下反平衡余熱鍋爐熱效率為85.69％～85.92％,正平衡余熱鍋爐熱效率為84.50％～85.31％;考慮系統(tǒng)不明泄漏修正的余熱鍋爐熱效率為85.30％～85.94％.反平衡計算模型直接反映出鍋爐的換熱性能,正平衡計算模型則反映出機組整體熱力循環(huán)系統(tǒng)的真實情況,2種方法均可為同類機組余熱鍋爐設(shè)備在不同工況下的考核提供參考借鑒。

進行焊接時選擇與母材相同強度的材料，選用Cr以及Mo等元素含量比母材高的焊縫金屬，并且還要使C含量低于母體；這種強度不僅在常溫下相同，高溫高壓下也保持不變。2、焊接前做焊接工藝評定

結(jié)論：

其次，氣體燃料通常燃燒后不含灰，但仍存在部分未燃盡的炭黑和酸性氣體，因此當水和煙氣直接接觸后會呈一定的酸性而且有些許雜質(zhì)生成，造成出水品質(zhì)下降不能直接使用，并且有一定的腐蝕性，因此，需使用專門的水處理設(shè)施實現(xiàn)對煙氣中雜質(zhì)的吸收，所以直接接觸噴淋換熱技術(shù)；將剩余煙氣的潛熱及顯熱吸收方案可以考慮，但不作為主流推薦方向。在對建筑進行供暖時，供暖面積也是要考慮的問題之一，供暖面積的大小直接影響到對鍋爐容量的選擇。第三混合點在中輻射區(qū)管屏與上輻射區(qū)管屏之間。為分析電廠運行的經(jīng)濟性,對某電廠燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組進行了余熱鍋爐性能試驗,利用現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)采取正、反平衡2種數(shù)學(xué)模型分別計算余熱鍋爐熱效率.在假設(shè)系統(tǒng)存在不明泄漏的極端情況下,研究了采用2種模型計算的余熱鍋爐熱效率變化趨勢.計算結(jié)果表明:額定工況下反平衡余熱鍋爐熱效率為85.69％～85.92％,正平衡余熱鍋爐熱效率為84.50％～85.31％;考慮系統(tǒng)不明泄漏修正的余熱鍋爐熱效率為85.30％～85.94％.反平衡計算模型直接反映出鍋爐的換熱性能,正平衡計算模型則反映出機組整體熱力循環(huán)系統(tǒng)的真實情況,2種方法均可為同類機組余熱鍋爐設(shè)備在不同工況下的考核提供參考借鑒。